SMW 197376傳感器

SMW 197376傳感器

Hirschmann 9201375

SPRAYING 21400-HSS18-316SS/BSPT 3/4

IPD REL-70-4006

EI 579-24(流量閥)

EI FC-24(控制器)

unipower APM300B

AIRFLOW 56221 AL-V 650 T2 A6 L200

GRACE R-3W

KAPSTO GPN210 ZL15*20

NASS 108-030-0275

Lantronix UD1100002-01

ESI 595pro

Pixsys ATR243-31ABC

STOBER SEA5001電路板

automationdirect AD-PR40-2C-24D

Actuonix L12-30-100-12-I

Microsonic ZWS-15/CD/QS

sunflex AH300-0100

EI POT-24

CUDERM D100

CAMAR PT100 MOD.6×50 B=14

MURR 85004

FG LINE C3 230V

FG LINE C4 230V

FHF HPW11   21225107

FHF AW1     21162107

FLYGT MINI CAS II 24AV/DC

kapsto GPN910/4015  

GHISALBA GHOPC-600B AAV66871

CUDERM D100

INTERPOWER 83011060

INTERPOWER 86557011

TECNA 7902 230V  L=350MM

TECNA 7902 230V

J. Schneider C-TEC 2403-1

UNIVER G-6240

P-Q CONTROLS 504S5NRSS4

IPD REL-185-2005-CHCO

EI 576-24

EI 578-24 RTS

Aventics 2779002830

TOX ZP20/000

BD SENSORS DMP 331-110-1000-1-5-100-100-1-000

GHISALBA GHOPC-410B AAV66870

INTERPOWER 83011060

INTERPOWER 86557011

SCHNEIDER NSYAECPFLT35

DOLD BD5987.02/301 AC50/60HZ 42V

VECTOR VN1610

barcontrol HDS-1-200-K-7-1

FHF HPW11   21225107

FHF AW1     21162107

FHF SLD 1   22200403

Schneider XD2-CG1111

AIRFLOW 56221 AL-V 650 T2 A6 L200

FHF FHF22700104 ML 30 LED

ismet CSTN-S 100

ACTUONIX L12-50-210-12-I

TR PDB-1

ETA-USA FHF48SX-U1

PIZZATO FR 608-K11

Acopian VTD15-250M-230

流體流動(dòng)過(guò)程中，流道內(nèi)兩個(gè)流通截面間流體靜壓的變化。它包括沿程摩擦壓降(簡(jiǎn)稱(chēng)摩擦壓降)Δpf、重力壓降Δpel、加速壓降Δpa和局部形阻壓降Δpc，即流動(dòng)壓降Δp=Δpf+Δpel+Δpa+Δpc。

摩擦壓降 沿通道流動(dòng)的流體與壁面摩擦引起的壓力損失。摩擦壓降通常采用下述公式計(jì)算： Δpf=fLρv2/(2de)=fLG2/(2deρ)，式中L和de分別為通道的長(zhǎng)度和當(dāng)量直徑，m；ρ、v和G分別為流體的密度(kg/m)、流速(m/s)和質(zhì)量流速〔kg/(m·s)〕；Δpf的單位為Pa。f為摩擦因數(shù)，它與流體的流動(dòng)性質(zhì)(層流或湍流)、流動(dòng)狀態(tài)、受熱情況(等溫或非等溫)、通道的幾何形狀、表面粗糙度等因素有關(guān)。表中給出了各種不同情況的摩擦因數(shù)計(jì)算公式。

管道摩擦因數(shù)與Re及相對(duì)粗糙度的關(guān)系表

表中k是管道表面的粗糙度，對(duì)于新拉制的銅、鋁、塑料和玻璃管，k=0.0015~0.01mm；對(duì)于冷拔、熱拉和軋制的新無(wú)縫鋼管，k=0.05~0.10mm；對(duì)于新的涂瀝青或不涂瀝青的鑄鐵管，k=0.10~0.25mm；對(duì)于新的抹光的混凝土管，k<0.15mm。

對(duì)于非等溫湍流情況，按表求得的等溫摩擦因數(shù)f還應(yīng)乘以一個(gè)修正因子，如(μw/μf)0.6。上述因子適用于10~14MPa的水，其中μw、μf分別為按壁溫取值的水黏度和按主流平均溫度取值的水黏度。

重力壓降 亦稱(chēng)提升壓降， 是通道不同高度處流體位能不同引起的靜壓變化。 其計(jì)算公式為Δpel=g(z2-z1)，式中z1、z2分別為截面1和2位置的垂直標(biāo)高，m；為流體密度沿通道平均值，kg/m。如果流體流動(dòng)為兩相流，則流體密度應(yīng)取兩相流體平均密度tp。對(duì)該量，常用公式tp=ρgs+(1-)ρfs來(lái)計(jì)算，式中ρfs和ρgs為飽和水和汽的密度，為流體空泡份額沿通道的平均值。

加速壓降 由于流體的密度或速度變化而產(chǎn)生的壓降。其表達(dá)式為Δpa=。在流通截面發(fā)生變化的局部區(qū)域，可認(rèn)為密度近似不變，只有速度發(fā)生變化。此時(shí)產(chǎn)生的壓降稱(chēng)為局部和加速壓降Δpa，c。由前式可得Δpa，c=ρvdv=ρ(v22-v21)/2。在流道截面不變的情況下，沿流道質(zhì)量流速保持不變，在這種情況下得到的加速壓降為Δpa，b=Gdv=G(v2-v1)=G2。當(dāng)兩相流體流動(dòng)時(shí)，ρ1、ρ2可由兩相流體密度公式求出。當(dāng)單相液體流動(dòng)時(shí)，由于密度的變化不大，因此，經(jīng)?？梢院雎约円合嗔鲃?dòng)區(qū)的沿程加速壓降。

形阻壓降 系統(tǒng)內(nèi)局部區(qū)域的流體運(yùn)動(dòng)方向發(fā)生變化或流道形狀改變引起的壓降。例如流體通過(guò)閥門(mén)、彎頭和格架等部件時(shí)的壓降。其計(jì)算公式為Δpc=Kcρv2/2，式中Kc為局部形阻因數(shù)，由實(shí)驗(yàn)測(cè)定，可在有關(guān)的阻力手冊(cè)等工具書(shū)中查到。但必須指出，Kc是對(duì)應(yīng)于各有關(guān)局部位置的某一速度v而言的。因此在選用Kc時(shí)，應(yīng)注意它與速度v間的關(guān)系，如對(duì)于求流道截面突擴(kuò)或突縮處的壓降情況，流速一般取小截面處的數(shù)值，但此時(shí)按前式算得的局部形阻壓降Δpc不等于總局部壓降ΣΔpc，還應(yīng)計(jì)入局部加速壓降 Δpa，c 。

壓水堆壓力容器內(nèi)除燃料組件及其相關(guān)組件以外的所有其他構(gòu)件，包括堆芯上部支承構(gòu)件、堆芯下部支承構(gòu)件、堆芯測(cè)量支承結(jié)構(gòu)。

中文名

堆內(nèi)構(gòu)件

外文名

reactor　internals

功能

①可靠地支承、壓緊和準(zhǔn)確地定位燃料組件及其相關(guān)組件；②為控制棒提升和下降提供導(dǎo)向，在事故工況下保證控制組件快速插入堆芯；③提供冷卻劑流道，引導(dǎo)冷卻劑進(jìn)入堆芯，限制旁通流量和減少泄漏量；④合理分配進(jìn)入堆芯的冷卻劑流量；⑤降低反應(yīng)堆壓力容器內(nèi)表面所遭受的快中子注量；⑥為堆芯測(cè)量(包括溫度測(cè)量和中子注量率測(cè)量)部件提供支承和導(dǎo)向；⑦支承和固定反應(yīng)堆壓力容器材料輻照監(jiān)督裝置。

設(shè)計(jì)要求

堆內(nèi)構(gòu)件設(shè)計(jì)要滿足堆芯核設(shè)計(jì)、熱工水力、力學(xué)性能和變形等準(zhǔn)則的要求。按反應(yīng)堆設(shè)計(jì)參數(shù)確定堆芯幾何形狀，實(shí)現(xiàn)燃料組件及其相關(guān)組件的合理布置，使占總流量90%以上的冷卻劑進(jìn)入堆芯，并在堆芯中具有合理的流量分布，避免滯流區(qū)和產(chǎn)生強(qiáng)烈的流致振動(dòng)。對(duì)堆內(nèi)構(gòu)件中所有的螺釘、螺母、定位銷(xiāo)等連接件，均需采取可靠的防松措施。在堆外設(shè)置松動(dòng)件監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，以便隨時(shí)監(jiān)測(cè)堆內(nèi)構(gòu)件中的連接件是否松動(dòng)或脫落。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)必須做到：在裝換料和反應(yīng)堆壓力容器內(nèi)表面在役檢查時(shí)，能進(jìn)行整體吊裝，并能實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)距離安全吊裝。堆內(nèi)構(gòu)件的對(duì)中裝配，應(yīng)滿足控制棒驅(qū)動(dòng)線的對(duì)中要求?？刂瓢魧?dǎo)向組件應(yīng)在冷、熱態(tài)驅(qū)動(dòng)線靜、動(dòng)水試驗(yàn)中驗(yàn)證其可行性和可靠性。堆內(nèi)構(gòu)件主體材料為奧氏體不銹鋼，部分材料為鎳基合金。

堆芯上部支承構(gòu)件

由壓緊板、支承筒、導(dǎo)向筒、堆芯上板、熱電偶接線柱和壓緊彈性環(huán)等構(gòu)成。支承筒上端與壓緊板、下端與堆芯上板構(gòu)成剛性結(jié)構(gòu)。導(dǎo)向筒是使控制棒插入堆芯的導(dǎo)向組件，其上部由一定數(shù)量的具有與控制組件相同形狀的開(kāi)孔法蘭和方筒組成。下部由若干根C形管和雙孔管通過(guò)法蘭焊接在一起。上下兩部分由中間法蘭連接成整體。堆芯上板上設(shè)有燃料組件定位銷(xiāo)和為導(dǎo)向筒定位的銷(xiāo)孔。在吊籃法蘭與壓緊板之間裝有Z形壓緊彈性環(huán)。當(dāng)壓力容器頂蓋螺栓擰緊后，壓緊彈性環(huán)受到壓縮，以壓緊吊籃法蘭，同時(shí)通過(guò)堆芯上部支承構(gòu)件，將堆芯中所有的燃料組件壓緊，并補(bǔ)償熱態(tài)時(shí)熱膨脹引起的軸向差值。

堆芯下部支承構(gòu)件

由吊籃、圍板、下柵格組件和堆芯下部輔助支承構(gòu)成。吊籃上法蘭置于反應(yīng)堆壓力容器內(nèi)支承臺(tái)肩上，承受堆芯的全部重量，并通過(guò)四個(gè)均布的定位鍵與壓力容器筒體、頂蓋及上部支承構(gòu)件定位，保證反應(yīng)堆驅(qū)動(dòng)線孔系的對(duì)中。吊籃筒體上配有出水接管與壓力容器的出水管密封環(huán)匹配，利用壓力容器和吊籃不同材料的熱膨脹差而達(dá)到熱態(tài)密封。下柵格組件由吊籃底板、流量分配板、堆芯下板和支承柱組成。在堆芯下板上設(shè)有燃料組件準(zhǔn)確定位用的定位銷(xiāo)和一定數(shù)量的中子注量率測(cè)量管的孔道。在堆芯的外圍用不銹鋼板構(gòu)成的曲折形圍板，通過(guò)與其環(huán)向連接的輻板裝于吊籃筒體內(nèi)壁，將整個(gè)堆芯圍住，以保證大部分反應(yīng)堆冷卻劑通過(guò)堆芯。吊籃筒體壁、圍板和所有徑向的水隙都用來(lái)減弱中子對(duì)反應(yīng)堆壓力容器的輻照損傷。在吊籃底部還設(shè)有輔助支承(亦稱(chēng)防斷支承)，吊籃跌落時(shí)，可依靠該輔助支承的緩沖器吸收吊籃跌落時(shí)的沖擊能量，避免反應(yīng)堆壓力容器受損，且可使控制棒仍保持在堆芯部位，不致于引入過(guò)大的反應(yīng)性。

堆芯測(cè)量支承結(jié)構(gòu)

由堆內(nèi)中子注量率測(cè)量、堆芯溫度測(cè)量的支承和導(dǎo)向結(jié)構(gòu)組成。探測(cè)器一般從反應(yīng)堆壓力容器頂蓋上進(jìn)入堆芯或從反應(yīng)堆壓力容器底部進(jìn)入堆芯。如果中子注量率探測(cè)器由底部進(jìn)入堆芯，則探測(cè)器穿過(guò)反應(yīng)堆壓力容器下封頭接管進(jìn)入堆內(nèi)，經(jīng)過(guò)輔助支承中的注量率測(cè)量導(dǎo)管和下柵格組件上的支承柱導(dǎo)管，終進(jìn)入燃料組件的注量率測(cè)量導(dǎo)向管中。堆內(nèi)溫度測(cè)量用的熱電偶，由堆芯上部支承構(gòu)件的熱電偶接線柱引出至壓緊頂板上匯集成幾束，然后穿過(guò)反應(yīng)堆壓力容器頂蓋上的溫度測(cè)量管座引向堆外，直至二次儀表。