燃燒爐熱風循環(huán)風機本文用工程實例對燃氣鍋爐機組送、引風機選型過程進行介紹。分別對設計參數(shù)輸入、燃燒計算、阻力計算等幾個關鍵步驟進行分析，對風機選擇中一些需要注意的問題作出提示。
關鍵詞：燃氣鍋爐 風機選型 燃燒計算 阻力計算
東北某煉鋼廠為實現(xiàn)節(jié)能減排和環(huán)保的需要，利用煉鋼、煉鐵的副產(chǎn)品高爐煤氣和轉爐煤氣作為燃料建設兩臺煤氣發(fā)電機組。本文對該煤氣發(fā)電機組鍋爐風機選型過程作簡單介紹。
1 工程概況與設計參數(shù)
工程裝機規(guī)模為2×25MW高溫高壓純凝式汽輪發(fā)電機組，配套建設2臺130t/h高溫高壓煤氣鍋爐，每臺鍋爐配置一臺送風機和一臺引風機，兩臺爐合用一座煙囪。
燃料消耗量
鍋爐效率按給定值計算，在鍋爐zui大連續(xù)蒸發(fā)量工況下，130t/h高溫高壓煤氣鍋爐的耗氣量如下：
一臺爐每小時耗高爐煤氣氣量（Nm3/h）：70000轉爐煤氣18000。
兩臺爐每小時耗高爐煤氣氣量（Nm3/h）：140000轉爐煤氣36000。
燃燒爐熱風循環(huán)風機振動的原因主要有以下幾個方面：
一、聯(lián)軸器不對中，即中心未調整好，
二、軸承嚴重損壞，引起振動，
三、葉輪與機殼存在磨損現(xiàn)象，
四、地腳螺絲松動或是灌漿未灌好、松動，
五、運行中粉塵含量較大或較多，沾在葉片上，
六、葉輪發(fā)生磨損后，產(chǎn)生不平衡分量。
燃燒爐熱風循環(huán)旋渦風機廠家
產(chǎn)物計算
按燃料*燃燒產(chǎn)生的理論煙氣量：
三原子氣體體積：VRO2=VCO2+VSO2=0.01(CO2+CO+∑mCmHn+H2S)
理論水蒸氣體積：V0H2O =0.01（H2+H2S+∑CmHn+0.124d）+0.016V0
d——空氣的含濕量，g/m3
理論氮氣體積：V0N2=0.79V0+0.01N2；理論煙氣總體積：V0f= VRO2+V0H2O+V0N2
2.4 爐膛出口實際煙氣量
爐膛出口實際煙氣量包括理論煙氣量與*燃燒剩余的干空氣量及這部分干空氣攜帶的水蒸氣之和Vf=V0f+1.0161(α”-1)V0。
2.5 燃燒計算結果介紹
單臺爐燃氣量：70000+18000=88000Nm3/h；單臺鍋爐空氣預熱器進口空氣量：82000Nm3/h；單臺鍋爐爐膛出口煙氣量：153000Nm3/h。
2.6 風管阻力計算
鍋爐空氣側全壓降Δhs包括燃燒器阻力、空氣預熱器阻力等，由鍋爐廠提供。
風道摩擦阻力△hm=λ*ρ**
式中λ——摩擦阻力系數(shù)金屬風、煙道取0.02；
L——管段長度，m；de——管道當量直徑，m；ρ——密度，kg/m3；ω——流速，m/s
風道局部阻力Δhf=ρ*ξ*ω2/2式中：ξ-局部阻力系數(shù)，查規(guī)范得出。
風道總阻力Δh=Δhf+△hm+Δhs
2.7 煙道阻力計算中煙道摩擦阻力和局部阻力計算方法與風道相同。
煙道總阻力Δh=Δhf+△hm+Δhs+△hch+△hcc-△hsd
2.8 計算結果介紹如下
送風機送風量計算：Vff=k1*Vj**=1.2*81567* *=105063m3/h
式中：k1——流量備用系數(shù)，按規(guī)范選取；Vj——標準狀態(tài)下空預器進口風量
tlf——進入送風機的冷空氣溫度；b——當?shù)卮髿鈮?，kpa
送風機風壓計算：Hff=k2*△h*=1.2*3451*=4141Pa
式中：K2——風壓備用系數(shù)，按規(guī)范選取；△h——空氣側總壓降；b——當?shù)卮髿鈮?，kpa。
根據(jù)以上計算選用G4-73No14D送風機，風量110000m3/h，風壓4500Pa。
引風機排風量計算：Vif=k1*Vj**=1.2*158817* *=288314m3/h
式中：k1——流量備用系數(shù)，按規(guī)范選??；Vj——標準狀態(tài)下空預器進口風量
Tp——引風機銘牌溫度；b——當?shù)卮髿鈮海琸pa。
引風機風壓計算：Hif=k2*△h*=1.2*3382*=4058Pa
式中：K2——風壓備用系數(shù)，按規(guī)范選??；△h——煙氣側總阻力；b——當?shù)卮髿鈮?，kpa。
根據(jù)以上計算選用Y4-73No20D送風機，風量286000m3/h，風壓4220Pa。
3 總結
在我國燃煤機組送、引風機選型已經(jīng)相當成熟，利用高爐煤氣進行發(fā)電在zui近幾年才逐漸興起。本文重點對煤氣鍋爐風機選型過程中的計算部分進行介紹，有助于理清設計思路，對新參加工作的設計人員有一定的指導作用。
